开关电源原理与设计( 连载35) 交流输出半桥式变压器开关电源( part2)

上面的（1-162）和（1-163）式并没有完全考虑，开关变压器初级线圈N1绕组产生的反电动势对电容器C1和C2进行反充电所产生的影响。当开关变压器初级线圈N1绕组产生的反电动势对电容器C1和C2进行反充电时，相当于变压器次级线圈N2绕组输出电压uo也要通过变压比被电容器C1、C2存储的电压进行限幅。因此，变压器次级线圈N2绕组输出电压uo中的反激式输出电压[uo]，并不会像（1-162）和（1-163）算式所表达的结果那么高。

显然变压器次级线圈回路产生反电动势的高低还与控制开关K1和K2交替接入的时间差有关，与K1和K2的接入电阻的大小还有关。一般电子开关，如晶体管或场效应管，刚开始导通的时候也不能简单地看成是一个开关，它从截止到导通，或从导通到截止，都需要一个过渡过程，因此，它也会存在一定的开关损耗。

另外，根据（1-75）式：

Upa×Ton = Upa-×Toff —— 一个周期内 （1-75）

还可以知到，当控制开关K1和K2的占空比均等于0.5时，变压器正激输出电压的半波平均值Upa与反激输出的半波平均值Upa-基本相等。因此，只有在控制开关K2接通与控制开关K1断开两者之间存在时间差时，变压器次级线圈回路才会产生非常高的反电动势；但当控制开关K1和K2的占空比均小于0.5时，虽然反电动势的幅度比较高，但由于正激式开关电源的励磁电流一般都非常小（小于10%），其产生反电动势的能量也很小。即：反电动势脉冲的宽度很窄。

根据上面分析和（1-75）式可知，反电动势（反激输出电压）的半波平均值还是远远小于正激电压的半波平均值。
所以，（1-162）和（1-163）式所表示的结果，可看成是半桥式变压器开关电源在输出电压中含有毛刺（输出噪音）的表达式。

根据上面分析，在一般情况下，半桥式变压器开关电源的输出电压uo，主要还是由（1-158）、（1-159）、（1-161）等式来决定。即：半桥式变压器开关电源的输出电压uo，主要由开关电源变压器次级线圈N2绕组输出的正激电压来决定。

图1-37是图1-36半桥式变压器开关电源，在负载为纯电阻，且两个控制开关K1和K2的占空比D均等于0.5时，变压器初、次级线圈各绕组的电压、电流波形。

图1-37-a）和图1-37-b）分别表示控制开关K1接通时，开关变压器初级线圈N1绕组两端的电压uab的波形，和流过变压器初级线圈N1绕组两端的电流ic1的波形；图1-37-c）和图1-37-d）分别表示控制开关K2接通时，开关变压器初级线圈N1绕组两端的电压uba的波形，和流过开关变压器初级线圈N1绕组两端的电流ic2的波形；图1-37-e）和图1-37-f）分别表示控制开关K1和K2轮流接通时，开关变压器次级线圈N2绕组两端输出电压uo的波形，和流过开关变压器次级线圈N2绕组两端的电流波形。