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一种新型单级功率因数校正(PFC)变换器

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摘要:提出了一种新型的功率因数校正单元(flyback+boost单元)。这种功率因数单元具有两种工作状态,反激变换器状态和boost电感状态。基于这种PFC单元,得到了一种新型的单级功率因数校正变换器,实验结果证明这种变换器不仅可以得到很高的功率因数,而且可以自动限制储能电容上的电压。

关键词:单级功率因数校正;flyback+boost单元;变换器

 

1  引言

    为了减少对交流电网的谐波污染,国际上推出了一些限制电流谐波的标准,如IEC1000-3-2,它要求开关电源必须采取措施降低电流谐波含量。

    为了使输入电流谐波满足要求,必须加入功率因数校正(PFC)。目前应用得最广泛的是PFC级+DC/DC级的两级方案,它们有各自的开关器件和控制电路。这种方案能够获得很好的性能,但它的缺点是电路复杂,成本也高。

    近年来,提出了很多单级功率因数校正AC/DC变换器[1-3],特别是在小功率应用场合。在单级PFC变换器中,PFC级和DC/DC级共用一个开关管和一套控制电路,同时实现对输入电流和输出电压的调节,它的优点是电路简单,成本低。然而,这些变换器也存在着不少缺点,如效率低,不适用于大功率应用,储能电容电压变化大等。这些缺点限制了单级PFC变换器的应用。

    本文提出了一种新型的单级功率因数校正单元(flyback+boost单元)。通过控制flyback+boost单元工作在不连续导电模式,使得输入电流自动跟随输入电压,实现功率因数校正,并且自动限制中间储能电容上的电压。基于这种单元,得到了一种新型的单级功率因数变换器。实验证明这是一种很好的单级PFC变换器。

2  基于flyback+boost单元的单级功率因数校正AC/DC变换器

2.1  flyback+boost单元的工作状态

    本文提出的新型单级功率因数校正变换器如图1所示。

图1  带flyback+boost单元的单级PFC变换器

    当工作在不连续导电模式(DCM)下,flyback+boost单元的工作状态可以概括为两种状态,即反激变换器状态和boost电感状态。

    1)反激变换器状态当| v in( t )|<( v c1- n 1 V o)〔式中 v in( t )表示交流输入电压瞬时值, v c1表示中间储能电容的电压, n 1表示变压器T1的变比〕期间,T1工作在一般的反激变换器状态。在一个开关周期内,当S1开通时, L 1(表示T1的初级电感)经D5充电,储存能量;当S1关断时,由于|vin(t)|<(vc1- n 1 V o),D6不能导通,储存在T1中的能量全部传递到输出端。可见,在| v in( t )|<( v c1- n 1 V o)期间,flyback+boost单元的工作原理与反激变换器一样。

    2)boost电感状态当| v in( t )|>( v c1- n 1 V o)期间,T1相当于一个boost电感。在一个开关周期内,当S1开通时, L 1经D5充电储能;当S1关断时,由于| v in( t )|>( v c1- n 1 V o),D6导通,储存在T1上的能量向 C 1充电,其工作方式与一般的boost电感型单级PFC变换器一样。

    两个工作状态的工作波形如图2所示。

图2  flyback+boost单元的两个状态

    这种新型的单级PFC变换器具有一个显著的优点,那就是能够自动限制中间储能电容上的电压。因为,当PFC单元处于反激变换器状态时,反激变换器副边反馈到原边的电压加上输入电压之和为(| v in( t )|+ V o· n 1),只有当(| v in( t )|+ V o· n 1)> v c1时, C 1才会被充电,此时PFC单元进入boost电感状态,所以,储能电容上的电压最终被限制在( V in(peak)+ V o· n 1)。

2.2  变换器的工作原理

    因为PFC单元具有两种工作状态,以下将分别介绍在这两种工作状态下变换器的工作原理。

    1)当PFC单元工作于反激变换器状态时,在一个开关周期内,变换器经历了三个工作状态,电路中主要电流波形如图3所示。

图3  Flyback状态电路中电流波形  [p]

    状态1[ t 0, t 1]S1导通,D5导通,D6,D7反向关断,流过 L 1的电流线性增加。同时D8导通, C 1的能量通过T2释放。流过 L 1的电流为

    i in( t )=( t - t 0)(1)

式中: V in(peak)为交流输入电压的峰值;

          ω 为交流输入电压的角频率。

    状态2[ t 1, t 2]在 t 1时刻,S1关断,D8关断,D9续流导通。D5关断,D6也关断。此时D7导通,储存在T1上的能量传递到输出端,直到 t 2时刻,T1的能量完全释放。

    状态3[ t 2, t 3]在 t 2时刻,D7自然关断。此时S1,D5,D6,D8也关断,D-续流导通,直到S1重新导通。

    从以上分析可以知道,经过整流桥后的输入电流 i in是一个三角波,在一个开关周期内平均输入电流 I in(avg)可表示为

    I in(avg)= D 2 T s(2)

式中: T s为变换器的开关周期;

      D 为占空比。

    2)当PFC单元工作于boost电感状态时,在一个开关周期内,变换器也经历了三个工作状态,主要电流波形如图4所示。

图4  Boost状态电路中电流波形

    状态1[ t 0, t 1]S1导通,D5和D8导通,D6,D7反向关断,工作过程与上述的状态1相同。

    状态2[ t 1, t 2]在 t 1时刻,S1关断。D8关断,D9续流导通。D5,D7关断。此时D6导通, V in和 L 1通过D6给 C 1充电,直到 t 2时刻, L 1的能量完全释放。

    状态3[ t 2, t 3]在 t 2时刻,D6自然关断。此时S1,D5,D7,D8也关断,D9续流导通,直到S1重新导通。

    当状态1结束时,电感 L 1的电流为

    i in( t 1)= DT s(3)

    在状态2期间有

    vc1-=L1(4)

式中:D21为[ t 1, t 2]时间段续流的占空比。

    在一个开关周期内,平均输入电流 I in(avg)

    I in(avg)=iin( t 1)( D + D 21)=(5)

    由式(2)及式(5)可知,无论flyboost+boost单元处于反激变换器状态或着boost电感状态,变换器都能实现功率因数校正。

3  实验结果

    根据图1建立了实验电路,设计参数为

    输入  AC 170~230V;

    输出  16V/7.5A;

    频率  120kHz;

    电路主要参数  L 1=54.02μH, n 1=4.75。

    通过实验得到波形如图5所示。在满载时变换器的功率因数达到0.976,中间储能电容上的电压自动限制在380V。

(a)flyback+boost单元处于反激变换器状态时输入电流波形  [p]

(b)flyback+boost单元处于boost电感状态时输入电流波形

(c)输入电压与平均输入电流

图5  实验波形

4  结语

    本文提出了一种基于flyback+boost单元的新型单级功率因数校正AC/DC变换器。这种变换器具有以下优点:

    1)自动限制中间储能电容上的电压;

    2)通过控制flyback+boost单元的两种状态都工作于DCM模式下,获得了很高的功率因数。

    通过实验,证明这是一种很好的单级PFC变换器。

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